Strömungssieden gesättigter, reiner Flüssigkeiten

Tab. 5 Berechnungsergebnisse zum Einspritzverdampfer (Beispiel 2)

\( \dot{x} \)	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1
z/m	0^a	0,503	1,007	1,51	2,013	2,517	3,02	3,523	4,027	4,53
Strömungsform	Schichtenströmung	Wellenströmung^b	Wellenströmung	Wellenströmung	Wellenströmung	Ringströmung	Ringströmung	Wellenströmung	Wellenströmung
α_LO/W/m² K	247	131	130	129	129	129	128	128	128	128
α_GO/W/m² K	148	115	113	113	113	112	112	112	112	112
α_G/W/m² K	30,5	37,6
d_hG/m	1,16·10⁻²	1,24·10⁻²
\( \frac{\alpha {(z)}_{\mathrm{k}}}{\alpha_{\mathrm{LO}}} \)	4,621	5,771	6,585	7,231	7,773	8,239	8,646	8,994	9,215	0,875
α_Lb/W/m² K	1 137	754
ɛ	0,775	0,85
φ⁰	233,2	251,6
Φ	0,324	0,35
Ψ	1,021	1,015
α(z)_k/W/m² K	764	498	853	933	1000	1059	1110	1153	1181	112
ψ	0,849	0,849	0,849	0,849	0,849	0,995	0,995	0,849	0,849
α(z)_B/W/m² K	927	901	875	850	824	935	905	746	720	−
α(z)/W/m² K	1075	949	1089	1125	1160	1261	1283	1249	1264	112

^aBei z = 0 m wird mit z = 10⁻⁵ m gerechntet
^bBei \( \dot{x}=0,2 \) ist die Bedingung \( {\operatorname{Re}}_LF{r}_G^{\prime}\le 4{\left({\operatorname{Re}}_LF{r}_G^{\prime}\right)}_{\mathrm{lim}} \) erfüllt, so dass der konvektive Wärmeübergangskoeffizient wie bei der Schichtenströmung für die Teilbenetzung zu berechnen ist